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山阴20#无缝钢管的周期轧制
山阴20#无缝钢管周期式轧管的前滑：20#无缝钢管周期式轧管时金属与轧辊滑移情况和一般圆孔型轧管一样(见连轧管变形原理)，在孔型顶部金属流动速度大于轧辊圆周速度的水平分量；而在侧壁区孔型表面圆周速度的水平分量则大于金属的运动速度。孔型中心有若干点，在这些点上轧辊的水平速度和金属流动速度一致。将这些点连接起来形成一个临界面，在临界面上的轧辊半径Rk称为工作半径：
Rk=R1-rkcosβ
由于rk和φ0(1/4孔型上金属与轧辊接触弧的圆心角)沿变形区各横截面是变化的，故工作半径和滑移沿变形区的分布也是变化的，而且除前滑还可能有后滑。
变形区中前滑区和后滑区的分布。沿轧辊顶部临界面的位置用临界角β0表示。
前滑值也可由直接测定金属速度求出。前滑值不仅决定于孔型尺寸，且决定于变形量。
由实验得出，工作半径大值不在轧辊半径大的锤头压缩区末端，而前于此位置，虽然脊部轧辊半径增加，而工作直径却减小，这可解释成压下量和相对压下量降低造成的。
在定径(研磨)区开始处，展轧金属的移动体积和轧辊的工作半径随着压下量的减小而减小，这个区的长度决定于金属移动体积的数值。定径区其余部分工作半径实际上是不变的，仅仅取决于孔型尺寸。
前滑系数大值的位置取决于毛管和管子尺寸，同时也取决于压下量沿轧槽长度的分布和特征，也就是取决于所采用的孔型设计。
周期轧管的大前滑系数比较大(可达1．5～1．6)，这是由于孔型直径d和轧辊直径D之比d／D大造成的，周期轧管机d／D达到0．6，甚至更大。
山阴20#无缝钢管周期式轧管的轧制力和力矩：轧制力沿轧槽长度上是变化的(图8)。可以把轧制力的分布分成I～V个区域：
I区——从咬入开始到轧辊开始半径rc转出轧辊中心连线，表现为轧制力从零迅速升到(0．5～0．7)Pmax，(Pmax为轧制力大值)。
Ⅱ区——锤头区。在该区轧制力增加到大值。大值的位置取决于轧辊孔型设计和轧制管子的壁厚。在该区始端接触面积达到了大值，随后由于孔型宽度减小和瞬时变形区压下量的减小，接触面积减小。而轧制单位压力沿锤头区整个长度上都在增加，这和壁厚减小有关。轧制薄壁管时单位压力增加趋势比接触面积的减少更为强烈，所以大轧制力往往位于锤头区末端。而轧制较厚壁毛管时大轧制力的位置向锤头区始端移动，这与压下量重新分布有关。因为压下量的分布决定了接触面积的分布，而这时沿轧槽长度上平均单位压力的变化是很小的，即轧制力的大值位置主要决定于压下量的分布。
Ⅲ区——相当于展轧金属移动体积的区域。随着压下量和接触面积的减少，轧制力降低。
Ⅳ区——相当于定径区末端。在该区中轧制力值变化不大，且较小。因在该区中变形量小，仅仅是展轧管子表面上的凸起和定径。
V区——相当于轧辊出口区。在该区中轧制力逐渐减小为零。
轧制力的大小在很大程度上取决于轧制温度和送进量，通常同前者成反比而同后者成正比。
大多数情况下需要确定大轧制力，它可用舍瓦金公式计算：
式中m为送进量；μ为总延伸系数，μ=F0/Fk；t为轧制温度，℃；Rk为研磨区中孔型顶部轧辊半径；Dk，Sk为轧后管子的直径和壁厚。
山阴20#无缝钢管周期式轧管机传动轴的扭矩M0由轧制力矩M和轴承摩擦力矩Mf组成，对于一个传动轴：
M0 = M + Mf
Mf = Pfd / 2
式中P为轧制力；f为轴承中的摩擦系数；d为轴承直径。
轧制力矩由两部分组成，即轧制力和克服来自喂入机的轴向力所产生的力矩：
M=Pb+0．5QC
式中b为压力作用点上的力臂；Q为喂入机和惯性力作用的总轴向力；C为轴向力作用点上的力臂。
通过实际测定证明，沿轧槽长度上扭矩变化是不均匀的。在咬入和锤锻时产生很大的轴向力，这时由于轴向力的作用，扭矩已达(0．7～0．75)Mmax(Mmax为大的轧制扭矩)，而轧制力这时是很小的，对轧制力矩没有重要影响。开始半径转出中点线之后，轴向力迅速下降，而轧制力由于压下量的增加而增大，也导致轧制力矩增加。
当轧辊转角为25。～35。扭矩达到大值，而这时的轧制力在轧制薄壁管的情况下还未达到大值；到稍后一些，一般在锤头压缩区的末端才达到大值。之后，轧制力矩迅速下降，在金属移动体积展轧完之后，轧制力矩就不再变化了。
山 东省聊城市富坤钢管有限公司
市场一部:
扈 经 理
市场二部:
王 经 理
国际贸易部:
李 经 理
传 真:
服 务
网址: http://www.lcksgg.com
开户名：山 东省聊城市富坤钢管有限公司
开户行：中国农业银行兴华支行
开户账号：15-8520 0104 0013 978
地址：聊城经济技术开发区长江路与机场路交汇处
山阴20#无缝钢管周期式轧管的前滑：20#无缝钢管周期式轧管时金属与轧辊滑移情况和一般圆孔型轧管一样(见连轧管变形原理)，在孔型顶部金属流动速度大于轧辊圆周速度的水平分量；而在侧壁区孔型表面圆周速度的水平分量则大于金属的运动速度。孔型中心有若干点，在这些点上轧辊的水平速度和金属流动速度一致。将这些点连接起来形成一个临界面，在临界面上的轧辊半径Rk称为工作半径：
Rk=R1-rkcosβ
由于rk和φ0(1/4孔型上金属与轧辊接触弧的圆心角)沿变形区各横截面是变化的，故工作半径和滑移沿变形区的分布也是变化的，而且除前滑还可能有后滑。
变形区中前滑区和后滑区的分布。沿轧辊顶部临界面的位置用临界角β0表示。
前滑值也可由直接测定金属速度求出。前滑值不仅决定于孔型尺寸，且决定于变形量。
由实验得出，工作半径大值不在轧辊半径大的锤头压缩区末端，而前于此位置，虽然脊部轧辊半径增加，而工作直径却减小，这可解释成压下量和相对压下量降低造成的。
在定径(研磨)区开始处，展轧金属的移动体积和轧辊的工作半径随着压下量的减小而减小，这个区的长度决定于金属移动体积的数值。定径区其余部分工作半径实际上是不变的，仅仅取决于孔型尺寸。
前滑系数大值的位置取决于毛管和管子尺寸，同时也取决于压下量沿轧槽长度的分布和特征，也就是取决于所采用的孔型设计。
周期轧管的大前滑系数比较大(可达1．5～1．6)，这是由于孔型直径d和轧辊直径D之比d／D大造成的，周期轧管机d／D达到0．6，甚至更大。
山阴20#无缝钢管周期式轧管的轧制力和力矩：轧制力沿轧槽长度上是变化的(图8)。可以把轧制力的分布分成I～V个区域：
I区——从咬入开始到轧辊开始半径rc转出轧辊中心连线，表现为轧制力从零迅速升到(0．5～0．7)Pmax，(Pmax为轧制力大值)。
Ⅱ区——锤头区。在该区轧制力增加到大值。大值的位置取决于轧辊孔型设计和轧制管子的壁厚。在该区始端接触面积达到了大值，随后由于孔型宽度减小和瞬时变形区压下量的减小，接触面积减小。而轧制单位压力沿锤头区整个长度上都在增加，这和壁厚减小有关。轧制薄壁管时单位压力增加趋势比接触面积的减少更为强烈，所以大轧制力往往位于锤头区末端。而轧制较厚壁毛管时大轧制力的位置向锤头区始端移动，这与压下量重新分布有关。因为压下量的分布决定了接触面积的分布，而这时沿轧槽长度上平均单位压力的变化是很小的，即轧制力的大值位置主要决定于压下量的分布。
Ⅲ区——相当于展轧金属移动体积的区域。随着压下量和接触面积的减少，轧制力降低。
Ⅳ区——相当于定径区末端。在该区中轧制力值变化不大，且较小。因在该区中变形量小，仅仅是展轧管子表面上的凸起和定径。
V区——相当于轧辊出口区。在该区中轧制力逐渐减小为零。
轧制力的大小在很大程度上取决于轧制温度和送进量，通常同前者成反比而同后者成正比。
大多数情况下需要确定大轧制力，它可用舍瓦金公式计算：
式中m为送进量；μ为总延伸系数，μ=F0/Fk；t为轧制温度，℃；Rk为研磨区中孔型顶部轧辊半径；Dk，Sk为轧后管子的直径和壁厚。
山阴20#无缝钢管周期式轧管机传动轴的扭矩M0由轧制力矩M和轴承摩擦力矩Mf组成，对于一个传动轴：
M0 = M + Mf
Mf = Pfd / 2
式中P为轧制力；f为轴承中的摩擦系数；d为轴承直径。
轧制力矩由两部分组成，即轧制力和克服来自喂入机的轴向力所产生的力矩：
M=Pb+0．5QC
式中b为压力作用点上的力臂；Q为喂入机和惯性力作用的总轴向力；C为轴向力作用点上的力臂。
通过实际测定证明，沿轧槽长度上扭矩变化是不均匀的。在咬入和锤锻时产生很大的轴向力，这时由于轴向力的作用，扭矩已达(0．7～0．75)Mmax(Mmax为大的轧制扭矩)，而轧制力这时是很小的，对轧制力矩没有重要影响。开始半径转出中点线之后，轴向力迅速下降，而轧制力由于压下量的增加而增大，也导致轧制力矩增加。
当轧辊转角为25。～35。扭矩达到大值，而这时的轧制力在轧制薄壁管的情况下还未达到大值；到稍后一些，一般在锤头压缩区的末端才达到大值。之后，轧制力矩迅速下降，在金属移动体积展轧完之后，轧制力矩就不再变化了。
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市场一部:
扈 经 理
市场二部:
王 经 理
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开户行：中国农业银行兴华支行
开户账号：15-8520 0104 0013 978
地址：聊城经济技术开发区长江路与机场路交汇处